В табл. 9.1 сопоставлены результаты расчетов рабочего про­цесса  для высокофорсированных четырехтакт­ных двигателей с обычной системой турбонаддува и с системой Миллера. Исходные значения (графа 2) замерены на одноцилинд­ровом двигателе с турбонаддувом. В основу сопоставления было положено среднее эффективное давление, равное 24 кгс/см² (23,54 бар). Для способа Миллера было принято давление наддува, повышающееся от 4,16 до 4,9 бар по сравнению с 3,35 бар при обычном наддуве посредством турбокомпрессора. Хотя при дав­лении наддува, равном 4,16 бар, максимальное давление сгорания оказывается примерно на 17 бар ниже (значительно более низкое давление р_z часто рассматривается как особое преимущество способа Миллера), однако это сопровождается повышением тер­мической напряженности (увеличением количества теплоты, от­водимой стенками) и уменьшением избытка воздуха для сго­рания.

Только при повышении давления наддува до 4,9 бар дости­гается такой же коэффициент избытка воздуха (? = 1,74) и приб­лизительно такая же температура выпускных газов, что и при способе турбонаддува, с которым производилось сравнение. В этом случае удельный расход воздуха повышается на 2,5%, а теплота, отводимая стенками, благодаря лучшему охлаждению наддувочного воздуха уменьшается на 4,8%. Несколько ниже становится и максимальное давление сгорания. Эти (незначи­тельные) преимущества приобретаются за счет очень высокого давления наддува, для достижения которого необходима система двухступенчатого наддува, в то время как при обычном способе было бы достаточно одноступенчатой системы наддува.

Примером практического применения системы Миллера на дизелях в сочетании с двухступенчатым турбонаддувом является двигатель японской фирмы «Фуджи» типа 6МD26Х. Этот двигатель имеет следующие параметры: число цилиндров — 6; диаметр цилиндра — 260 мм; ход поршня — 320 мм; мощность — 2120 л. c.; частота вращения — 750 об/мин; среднее эффектив­ное давление — 25 кгс/см²; максимальное давление сгорания — 130 кгс/см²; удельный расход топлива — 158 г/(л. с. ч) = 213 г/(кВт•ч); давление наддува — 3,5 кгс/см². Эти значения достаточно хорошо совпадают с расчетными, приведенными в табл. 9.1. Указанный двигатель оснащен двухступенчатым турбонаддувом и двухступенчатым промежуточным охлаждением наддувочного воздуха.

Среднее эффективное давление р_е = 25 кгс/см² может быть достигнуто при применении обычной системы турбонаддува.

Сопоставление графы 2 с графами 3—5 таблицы показывает, что при использовании системы Миллера на высокофорсирован­ных по наддуву дизелях при равном среднем эффективном дав­лении можно достичь определенных преимуществ с точки зрения механической и термической напряженностей, но они не слишком велики. Применение системы Миллера при такой степени над­дува, при которой требуется двухступенчатая система, явно не окупится, в то время как при обычном способе наддува с проме­жуточным охлаждением наддувочного воздуха можно обойтись одним турбокомпрессором. Если же по определенным причинам, например для снижения температуры выпускных газов в связи с загрязнением турбины и долговечностью клапанов при работе на тяжелом топливе, все равно применяется двухступенчатый наддув, то в этом случае целесообразность использования спо­соба Миллера является дискутабельной.